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深床反硝化滤池在现状一级 B 出水后增加,这部分工艺流程见图 1。
反硝化深床滤池主要设计参数如下:
① 反硝化滤池
分 9 格,单格平面尺寸为 3. 56 m × 32. 11 m,平均滤速 为 6. 83 m /h; 反硝化容积负荷为 0. 673 kgNO -3 - N/( m³ ·d) ; 空床滤料有效容积为 2 230 m³,滤池出水设置气动调节蝶阀。采用石英砂滤料,粒径为 2 ~ 4 mm,滤床深度为2. 44 m,承托层为天然鹅卵石,粒径为 3 ~ 38 mm,承托层深度为 0. 45 m,下向流,进水和反冲洗反向。布水布气系统采用滤砖和不锈钢穿孔管。
② 反冲洗系统
设置清水池1 座,有效容积为876 m³,配置反冲洗潜水泵 2 台( 1 用 1 备) ,流量为 1 675 m³ /h,扬程为 113 kPa,功率为 90 kW。设置鼓风机房 1 座,平面尺寸为 12 m × 9. 6 m,配置反冲洗罗茨鼓风机 3 台,风量为 104. 5 m³ /min,风压为 82. 7 kPa,功率为 200 kW。
③ 反冲洗废水
反冲洗废水池有效容积为 876 m³,满足 2 格同时反冲洗储存水量要求。配置反冲洗排水泵 2 台 ( 1 用 1 备) ,流量为 348 m³ /h,扬程为 80 kPa,功率为 15 kW。
④ 加药系统
本工程利用现状工程混凝沉淀池的 PAC 投加系统进行絮凝剂投加。改造现状加药间,在提升泵后管道投加液体乙酸钠。采用 25% 浓度的商品乙酸钠溶液,该溶液COD 当量为 220 000 mg /L,设计最大投加量为 50 mg /L,最大日为 34. 08 m³ /d,稀释至 15% 后投加。设置 4 台数字计量泵( 2 用 2 备) ,流量为 0 ~ 1 500 L /h,扬程为 400 kPa,功率为 0. 75 kW。
2. 2 运行参数
深床反硝化滤池采用变水位运行,滤床最大设计水头损失为 25 kPa,滤料以上运行水位为 1. 2 ~ 2. 4 m。冲洗周期约 36 ~ 48 h,驱氮周期根据水质情况确定为 4 ~ 6 h。
反冲洗方式: 滤池采用自动反冲洗,反冲洗程序根据滤池单池水头损失或时间来控制,也可进行手动控制。气反冲洗强度为 110 m /h; 气水反冲洗强度: 气 110 m /h,水 14. 7 m /h; 水反冲洗强度为 14.7 m /h; 每格反洗水量为 334m³/d。同一格滤池二者不同时进行。
3 反硝化深床滤池运行效果分析
2017 年 2 月—5 月,对反硝化深床滤池进行运行调试。调试期间投加碳源液体乙酸钠,调试期结束后不再加药,运行至今。
3. 1 投加乙酸钠进行反硝化脱氮运行效果
运行调试期间,乙酸钠投加量为 3. 4 ~ 30. 6 t /d不等,不同投加量下的 TN 去除效果见表 2。
从表 2 可知,本工程出水的硝态氮比较平稳,并没有因乙酸钠投加量增加而有明显的减小。在生物脱氮工艺中,COD/NO -3 - N 是一个重要的设计参数,它表征了去除硝酸盐所需要的可利用的有机物量。以乙酸钠为碳源时,单位 NO -3- N 去除量的COD 投加量为 3.66。本工程深床反硝化滤池进水为二级生化出水,调 试 运 行 期 间 ΔCOD/ ΔNO -3 - N平均值约 15. 68。碳源利用率较低的原因与进水溶解氧含量过高有关。一方面,本工程进水 COD 最高达到 800 mg /L 以上,为去除 COD,SBR生物池曝气量大,且出水溶解氧比较高; 另一方面,本工程采用变水头过滤,滤池进水存在最大 1.2 m 的跌水,客观上起到了跌水曝气的效果,使得滤池进水中的溶解氧处于饱和状态,这些溶解氧需要消耗大量的外加碳源才能形成反硝化所需要的缺氧状态,从而限制了滤池反硝化脱氮的能力。
3. 2 没有外加碳源的运行效果
本工程实际运行时不再外加碳源,2018 年 1 月—7 月的运行数据见表 3。
由表 3 可知,出水 TP、TN、SS、NH3 - N、BOD5 和 COD 最大质量浓度分别为 0. 31、12. 70、7. 00、3. 05、 6. 0、43. 7 mg /L,平 均 去 除 率 分 别 为 40. 11% 、 6. 20% 、35. 03% 、69. 32% 、33. 33% 、14. 08% ,表明滤池去除总氮效果一般,但对 TP、SS、NH3 - N 的去除效果很好,出水水质接近地表水准Ⅳ类指标。
4 结论与建议
① 本工程反硝化深床滤池实现了脱氮除磷和降低 SS 的工程目标,出水水质能够稳定达到一级 A标准,并且接近地表水Ⅳ类水质指标。
② 反硝化深床滤池可根据进水水质确定是否投加碳源,实现过滤功能和反硝化功能的切换。
③ 本工程中,反硝化深床滤池除了除磷脱氮和去除 SS 以外,对 COD 也有约10% 的降解能力,且出水水质稳定。
④ 今后的运行中,如要进一步降低出水 TN,建议通过调节滤池出口气动调节蝶阀的开度,用阀门阻力逐渐减小的方法,克服滤层中增加的水头损失,实现恒水位过滤,控制跌水高度,降低进水溶解氧的含量,节约外加碳源的投加量。
⑤ 如要进一步降低出水 SS 和 TP,建议前端混凝沉淀池增大 PAC 投药量,同时适当缩短反硝化深床滤池反冲洗间隔时间。
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