邯峰电厂在防治空预器堵塞上的实践-第3页-北极星大气网

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同时，SCR系统中使用的是钒基催化剂，能将SO2催化氧化为SO3，转化率取决于V2O5的含量、催化剂壁厚、催化剂形态和烟气温度的有关，温度越高，SO3的转化率越高。SCR系统中SO3的转化率大约为0.5%。

2.4空预器冷端温度Trep确定

负荷越低，排烟温度和空预器冷端金属温度就越低，硫酸氰胺也就越容易生成并堵塞空预器。600MW机组的空预器冷端金属温度的确定：Tcold end= (Texit gas+0.2×T1+0.5×T2)/1.7，式中，T1代表一次风在冷端出口温度;T2代表二次风在冷端出口温度，因我厂的T1和T2无法在线测量，所以，以空预器入口二次风温近似代替式中的(0.2×T1+0.5×T2)部分。正常运行中，我厂两炉最低排烟温度为105℃，空预器入口风温保持在35℃以上。所以两炉空预器冷端金属温度均在(105+35)/1.7=82.35℃以上。

空预器冷端综合温度Trep=0.7×Tcold end+0.3×Texit gas，根据以上计算，其正常是维持在89.1℃以上。

2.5空预器临界粘灰系数确定

临界粘灰系数的意义是，一旦实际运行的空预器粘灰系数长期超过临界值，便会造成空预器堵灰加剧，空预器压差明显上升。2015年9月份，我厂通过控制燃煤硫份、调整二次风温和排烟温度等手段，在每4小时进行一次空预器冷端吹灰的常规频率下，#1炉空预器的压差大约稳定在2.2Kpa左右。在这个状态下，粘灰系统稍微提起(二次风风温或排烟温度一有下降或硫份一经上升)，即会再次引起空预器压差上升，最高上升至3.0Kpa，严重威胁到设备的安全稳定运行。所以我厂临界粘灰系统应以当月的各运行参数确定的粘灰系统作为临界系数。#1炉总出口SO2控制在2100 mg/Nm3，即[SO3]=16ppm，空预器排烟温度最低控制在123℃，二次风温维持在48℃，根据计算临界空预器沉积系数确定为12780。

为了保证空预器运行安全，我厂粘灰系数不应超过12780。

3、空预器沉积系数在我厂的实际应用及仍存在问题

为了很好的解决空预器堵塞问题，我们从2015年开始用空预器沉积系数来表明和量化空预器的危险程度。为了保证空预器沉积系数不超过临界值，我们在实际运行中以SO2含量和空预器入口二次风温以及空预器排烟温度作为变量，进行一定程度的调节，以控制沉积系数不超过临界。大部分时间内，我厂将空预器的粘灰沉积系数维持在12500左右。但是也有部分时候，因设备原因导致二次风温、排烟温度或入炉硫份无法控制在合理范围，造成沉积系数偏高，空预器压差上升，最高曾经到达过3.1Kpa。

硫酸氰胺的漏点温度约为147℃，在这个温度以上，它基本上会气化。所以空预器因硫酸氰胺沉积而造成的堵塞是可逆的，我厂根据这个原理，在确认空预器实际发生堵塞后，通过提高空预器冷端综合温度的办法，大幅降低空预器粘灰沉积系数，可以缓慢降低已经开始上升的压差，最终恢复正常。

通过日常空预器粘灰沉积系数控制和堵塞治理，是能够维持各项压差在正常范围，保证机组安全稳定运行的，但是由于燃煤硫份和逃逸氨的综合作用，低低温省煤器等部分设备还是存在腐蚀加剧的情况，这是接下来我们要攻克的难题。最终要彻底解决堵塞和腐蚀问题，我们还应该在燃烧生成的氮氧化物含量上下功夫。

原标题：邯峰电厂在防治空预器堵塞上的实践

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