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3.2低温腐蚀酸露点及换热器入口水温确定
根据低温腐蚀的机理,只要保证低温受热面金属壁温高出烟气酸露点温度10℃左右,就可以避免产生低温腐蚀。但从酸露点温度计算以及各级低压加热器进出口水温度来看,要实现烟气换热器金属壁温高于10℃已没有可能。根据已有工程经验,为了充分利用排烟余热,较大幅度降低锅炉排烟温度,同时为了使烟气换热器受热面不至于太大,烟气换热器器可以设计在低温腐蚀下运行,但要保证腐蚀速度在可以接受的范围内。根据低温腐蚀的机理和腐蚀与壁温的关系,使金属年腐蚀速度小于0.2mm。
3.3烟气换热器形式及阻力确定
锅炉排烟余热利用一般为改造项目,可利用空间较小,所以为获得较小体积,烟气换热器大多采用鳍片管,但鳍片管的使用会带来积灰的风险,给引风机或增压风机带来较大阻力,所以在采用鳍片管时要权衡换热器体积与烟气阻力之间的矛盾,合理选择鳍片管节距,充分考虑引风机及脱硫增压风机余量。
4实施锅炉排烟余热回收利用改造后对其他系统的影响
由于锅炉排烟余热利用大多为改造项目,所以或多或少对机组其他项目产生一些影响,下面就这些影响进行分析。
4.1对汽轮机排汽压力的影响
由于凝汽器内的饱和温度决定了汽轮机排气压力的大小和凝汽器的真空度,所以通过增加机组循环水量,使得凝汽器的饱和温度不变,凝汽器内的真空度以及汽轮机排气压力将保持额定值,则汽轮机功率将不发生变化,但循环水量的增加导致循环水泵能耗增加,电耗上升。
4.2对引风机或增压风机的影响
由于烟气系统内增加了烟气换热器阻力元件,所以对于引风机或增压风机电耗会产生影响。风机电流的影响可按下式进行计算。
其中Q风机出口体积流量m3/s,△P风机管路压力变化,η风机效率0.8,μ功率因数0.75,若烟气换热器布置在除尘器和引风机之间,烟气阻力增加使得引风机电流增大,但引风机出口烟气体积流量因烟温的变化而变小,使引风机电流变小,在考虑烟气换热器效能时要综合这两方面考虑,该方法对于增压风机同样适用。
4.3对凝结水泵的影响
运用加热低压给水技术进行锅炉排烟余热回收利用改造后,机组回热系统将减少汽机抽汽量,增加凝结水流量从而增加凝结水泵能耗。
4.4对送风机影响
运用锅炉排烟余热加热空气技术方案增加了送风侧阻力,计算排烟余热回收效能时应扣除这部分阻力的影响。
4.5对湿法脱硫工艺水耗量的影响
运用锅炉排烟余热回收利用技术后大幅降低了进入湿法脱硫吸收塔内烟气温度,这样使得脱硫系统内水分的蒸发减小了许多,相应的减少了湿法脱硫系统工艺水耗量,根据测算,一般进行锅炉排烟余热回收利用技术后可降低脱硫工艺水耗量约40t/h。
4.6锅炉排烟余热回收利用效能分析
锅炉排烟余热回收利用效能分析主要应考虑系统利用的热量、由烟气换热器阻力带来的各风机能耗增加、汽机真空的变化、凝结水泵能耗的变化、脱硫工艺水耗量变化等。
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