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2.2
热能转化计算 水源热泵总供热量/制冷量可用式(6)计算。
式中：AR/L—热泵总供热量/制冷量，kJ;下标R/L分别代表供热/制冷工况;
W—热泵所消耗电能对输出热能的贡献值。
根据相关研究，W可利用水源热泵供热/制冷系数COP(表示输入1 kW˙h电的热量，可以产生多少kW˙h的热量，无因次)计算，即A:W:AR/L= COP ±1:1:COP(供热时取“-”，制冷时取“+”);其中，COP表征了水源热泵消耗电能转化热能的能力。
公式(6)中的“±”号选取根据不同目的而异。冬季供热时，因水源热泵消耗电能向污水转化热能，提高了输出热能值，所以取“+”，夏季制冷时，水源热泵消耗电能向污水转化热能为负，降低了输出热能值，因此取“-”。
3 案例计算、分析
污水实际可以获得的潜能与所处地域、工艺选择、处理规模有关。本研究以具有地域代表性的北方城市北京为例，选择目前广泛采用的A2/O工艺，处理规模选大型污水处理厂，根据上述列出的化学能、
3.1
案例污水处理厂概况北京某市政污水处理厂采用A2/O工艺，处理规模为60万m3/d。该厂全年平均进/出水水质以及相关运行参数列于表3。初沉与剩余污泥经过厌氧消化稳定后脱水减量，厌氧消化池产生的沼气假定通过热电联产(CHP)加以利用。
表3 案例污水处理厂水质及运行参数
3.2
化学能转化计算
根据之前已经建立的物料平衡模型，物料衡算中不考虑污泥外回流和混合液内回流，忽略初沉池和二沉池排泥对水量的影响，并假定初沉池对COD截留不影响后续脱氮除磷效果，亦不考虑曝气池内COD挥发损失，对案例厂进行物料衡算，得出厌氧消化池中产生甲烷量Sm=23.64 kg COD/m³。
据此，再根据表2相关计算公式，可对化学能转化进行计算，其中，c=4200 J/(kg˙℃)，ρ=1020kg/m3，α=0.8。案例厂厌氧消化池设计进泥量为3000 m³/d，Q8-9=Q7-8=3000 m³/d。因为在消化池中溶解性COD(SCOD)并不能完全被降解(我国SCOD在消化池中的平均降解率为0.6)，厌氧消化产沼气热电联产的效率一般在65~90%(计算取值80%)，所以，最后可得出案例厂工艺化学能转化计算结果，列入表4。
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