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2.1.1吸收塔降低液位后参数分析
将3、4号吸收塔液位降低至6.5m后，发现3号吸收塔氧化风机电流由35A降至27A运行，4号吸收塔氧化风机电流由193A降至166A运行，3、4号吸收塔浆液循环泵电流几乎无变化；3、4号吸收塔的氧化风量均增加。虽然吸收塔氧化风机出口压力降低，但通过石膏浆液中亚硫酸钙含量的对比，未见亚硫酸钙含量增加，因此降低吸收塔液位对石膏的生成并无影响，但氧化风机电流有较大幅度降低。
3、4号吸收塔设计(BMCR)烟气量2250Nm3/h，入口SO2含量640mg/Nm3，出口SO2≤200mg/Nm3，通过对吸收塔降液位后吸收塔出口CEMS参数对比，发现对吸收塔入口烟气中SO2的脱除无影响，出口烟气中SO2含量远远小于设计值(参见表2、表4)，满足GB13223-2011《火电厂大气污染物排放标准》脱硫的要求。
2.1.2吸收塔降低液位后经济效益分析
3号吸收塔罗茨式氧化风机额定电流41.9A，额定电压6kV额定功率355kV；降液位前实际运行电流35A，流量5.37km3/h，出口压力98kPa，耗电量为
N=1.7321VcosΦ(1)
式中:
N为耗电量；l为氧化风机电流；V为氧化风机电机电源电压；cosΦ为功率因数，cosΦ=0.85。
3号氧化风机降液位前实际运行功率为
N=1.732x35x6x0.85=309kW
3号氧化风机降液位后实际运行功率为(电流按27A计算):
N=1.732x27x6x0.85=238kW
4号吸收塔罗茨式氧化风机额定电流288A额定电压380V额定功率160kV；降液位前实际运行电流193A，流量3.295km3/h，出口压力70kPa。
根据式(1)，计算出4号氧化风机降液位前实际运行功率为
N=1.732x193x0.380x0.85=107.97kW
4号氧化风机降液位后实际运行功率为(电流按163A计算)
N=1.732x163x0.380x0.85=91.18kW
3、4号吸收塔液位降低至6.5m后，3号吸收塔因氧化风机电流的降低每年可节约电量(309-238)x5500=390500kW˙h；
4号吸收塔因氧化风机电流的降低每年可节约电量(107.97-91.18)x5500=92345kW˙h(按机组年运行5500h计算)。
2.2湿式球磨机单耗优化调整
经过对哈三电厂3、4号机组脱硫制浆系统的参数分析及磨机单耗计算，发现两套制浆系统的磨机在满足设计出力时A磨机和B磨机运行单耗分别为39.5kW˙h/t和38.9kW˙h/t，即存在运行电流偏大、磨机单耗高的问题，需要对两套制浆系统的磨机重新进行钢球装载试验。通过试验确定两台磨机的最佳钢球配比、最佳钢球装载量及经济运行电流，以降低两套制浆系统的磨机单耗。
磨机主要设计参数如表5所示。调整两台湿式磨机钢球装载量前两台湿式球磨机(A、B)运行数据如表6所示。
2.2.1磨机钢球装载量的计算及钢球直径的选择
钢球装载量计算式为
G=φ˙r˙V(2)
式中：
φ为钢球充填系数；r为钢球堆积比重，r=4.9t/m3；V为磨机筒体有效容积，m3。
钢球直径计算式为
d=(250dm)0.5(3)
式中：
d为充填钢球直径，mm；
dm为原料颗粒度，mm。
表5磨机主要设计参数
表6磨机(A、B)运行数据
因石灰石干料粒度必须通过同一规格的上料筛子过滤，石灰石干料粒度直径能够保证在≤20mm，因此无论在磨机试验及还是运行情况下均为≤20mm的石灰石粒径。
用钢球装载量和钢球直径计算公式计算出钢球装载量在15-21.5t，钢球直径40-70mm。根据多次试验结果，选取钢球直径的配比分别为40mm，50mm，60mm，70mm，对应钢球直径加装钢球量占比分别为20%，30%，30%，20%。
2.2.2调整两台磨机钢球装载量后A,B磨机运行参数变化
调整钢球装载量后，A磨机运行参数如表7所示，A磨机出力、电流、单耗与钢球装载量关系曲线如图1所示。B磨机运行参数如表8所示。B磨机出力、电流、单耗与钢球装载量关系曲线如图2所示。
表7调整钢球装载量后A磨机运行参数
A磨机出力与钢球装载量关系曲线，2-A磨机电流与钢球装载量关系曲线，3-A磨机单耗与钢球装载量关系曲线
图1A磨机出力、电流、单耗与钢球装载量关系曲线
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