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3 事故原因分析
3.1 事故直接原因
调查发现,企业真空泵尾气出口温度达73℃ 以上,根据有机废气冷凝效率计算,公式见式 (1) ~ (3)。
式中:C l 为气体的冷凝前浓度,g/m ;C2 为气体的冷凝后浓度,g/m;M 为气体物质的分子量;P l为气体在T1 时饱和蒸气压;P2为气体在T2时饱和蒸气压;R 为常数 ,为 8.314;P 为大气压,101325 Pa;r/为冷凝效率 。
在75℃时,对应排气中有机物最高饱和质量浓度及爆炸范围相关数据详见表1。
根据表1,通过理论计算,当真空泵出口尾气温度为75℃时,各有机物饱和浓度均极高,如果废气稀释倍数不够极易发生安全事故。现场测得单套 PL 真空泵中环氧乙烷废气流量约120 m /h,3 套合计360 m /h ,事故发生时焚烧炉实际处理风量不超过5000 m /h ,混合气体中有机物总浓度的对应体积比约7.2%,即使仅接入1 套含环氧乙烷尾气,其平均浓度2.4%也处于对应的爆炸范围之内,由此可见,真空泵出口尾气排放温度过高,而有机物沸点较低,导致污染物排放浓度过高,同时相应的稀释倍数不够,外加环氧丙烷、环氧乙烷的化学性质活泼,最终导致接入焚烧炉 中的废气达到相应爆炸极限,从而造成爆炸事故的发生。
3.2 事故间接原因
1) 收集系统设计不合理 。调查过程发现对于真空泵高浓度有机废气,企业均未进行冷凝回收预处理 ,且 目前企业对 PL 系统真空泵出口尾气所设计的收集方式极不合理 ,真空泵出口所配备的伞形罩集气量有限,尾气收集总管仅 D N 50,正常运行时系统稀释 风量难以保证。
2) 预处理措施不到位 。该企业 P O P 、PL 1、PL 2 车间对有机废气所采用的活性炭吸附未配备脱附再生系统,基无效,末端所配置的不锈钢高压风机无变频系统 ,导致废气收集管路系统中负压值过高,能耗较高且不利于有机物的冷凝 回收,所采用的金属材质水洗塔强度较高,当系统发生爆炸等意外事故时无法起到有效泄爆的效果,导致爆炸产生的冲击波沿着管道进一步往生产车间传导,加剧 了爆炸的次生危害。
3 ) RTO 炉本体存在问题。本项目中部分产品含有氯元素,所采用的设备本体为SUS304,旋转阀材质为SUS3 16L ,诸多案例表明,蓄热陶瓷体由于质量较大,支撑件通常要承受较大的应力腐蚀,当体系含氯时(如环氧氯丙烷 ) 高温焚烧处理过程中将产生HCl等污染物,对设备本体、RTO 炉旋转阀易产生较大腐蚀,系统难以稳定、有效运行 。
其次项目废气中含有部分丙烯腈、苯乙烯等有机物,上述物料在温度较高时极易发生自聚合,导致RTO炉蓄热陶瓷体在使用一段时间后设备阻力变大,同时底部有高沸点有机物粘附现象,易引起火灾等安全事故。
4 事故预防对策
RTO 在正常工况下不易发生火灾、爆炸事故。但由于精细化工行业废气成份复杂多变、浓度波动大,易造成焚烧炉运行稳定性较差,存在一定 的安全隐患。建议 R TO 生产厂家及使用企业采取如下安全措施以防范 RTO 火灾、爆炸事故 :
1) 优化收集系统。对吸风罩、风机选用进行规范设计,同时废气收集管线需统筹规划,形成支管一主管一处理装置一总排口的收集处理系统,确保废气收集效果。对于易燃易爆废气在设计收集系统和预处理系统时,不追求过高的强度反而有利于系统安全,不过即使选用强度不高的设备和材料,在 RT O 炉设备本体、废气收集管道等节点仍需安装泄爆膜片 。
2 ) 强化预处理措施。由于精细化工行业废气排放浓度有较大的波动,因此 需对各类不同浓度的有机废气进行混匀、缓冲和预处理,建议企业采用 PP 填料塔对有机废气进行预处理,由于 PP 填料塔强度不高,在发生事故时极易泄爆,最大 限度的保证系统安全。
3 ) 渐进化科学调试。RTO 炉调试时理应先进行空载调试,待空载调试稳定后再逐步接入低浓度有机废气,如企业污水池加盖收集后废气、车间换风废气等,最终再逐步接入高浓度废气,同时对拟接入高浓度废气的排放流量、排放浓度进行检测,重点关注峰时浓度,单一排气点有机浓度宜控制在1000 ppm 以内,最高不得超过5000 ppm 。
4) 安装在线监控系统,设置电控系统操作间。RTO 炉净化处理系统是一项人机高度结合的设备,虽然其自动化程度较高,但必须安排专人进行维护与管理,如RTO 炉在发生爆炸前有机物浓度常会在短时间内迅速升高,此时系统若有人值守则可提前发出预警并采取必要的措施,避免事故的发生;同时对RTO各系统尾气安装TVOC浓度在线监控系统,为企业管理提供必要的数据支撑 。
5 总论
综上所述,在详细调研生产工艺,充分了解工艺过程中有机废气的排放特征的基础上,确保RTO 进口有机物的浓度低于爆炸极限下限的25%,是精细化工企业安全有效使用RTO 处理有机废气的关键要素。从2011 年6月至今,笔者主持设计、调试的 20 余台RTO 设备均未发生过安全事故。
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