SCR脱硝系统喷氨优化调整试验

对比 6 号机组脱硝反应器出口 NOx分布结果（图 3 和图 4）：摸底试验工况下 A、B 侧脱硝反应器入口 NOx分布相对偏差在 10%以内，说明入口NOx分布相对较为均匀。A 侧喷氨量 75.6 kg/h，B侧 喷 氨 量 78.1 kg/h。实 测 A 侧 入 口 NOx浓 度291.5 mg/m3，B侧入口NOx浓度261.5 mg/ m3；DCS显示A侧入口NOx浓度342.5 mg/ m3，B侧入口NOx浓度310.6 mg/ m3。实测 A 侧出口 NOx浓度 69.4 mg/ m3，NOx浓度最大值为143.3 mg/ m3，最小值为15.1 mg/ m3。B 侧出口 NOx浓度 40 mg/ m3，NOx浓度最大值为114.5 mg/ m3，最 小 值 为 15.5 mg/ m3；DCS 显 示 A侧 出 口 NOx浓 度 51.1 mg/ m3，B 侧 出 口 NOx浓度42.7 mg/ m3。

A 侧反应器出口截面 NOx浓度分布相对标准偏差为 44.7%，初步计算第一层催化剂入口 NH3/NO 摩尔比偏差为 10.6%；B 侧反应器出口截面 NOx浓度分布相对标准偏差为 63.1%，初步计算第一层催化剂入口NH3/NO摩尔比偏差为9.6%。从图3可以看出，摸底试验中反应器出口整体 NOx浓度分布无明显规律。

对比摸底试验 5、6 号机组的测试数据，6 号机NOx浓度分布相对偏差较小，由于两台炉导流板、喷氨系统设计均相同，主要在于锅炉燃烧和喷氨支管阀门开度不一致。因此，6 号机只需对部分喷氨支管阀门开度进行微调。由于 5 号机 NOx浓度分布相 对 偏 差 较 大 ，此 次 试 验 重 点 是 对 5 号 机 进 行调整。

图3 6号炉脱硝反应器出口NOx分布图

图4 6号炉摸底试验反应器出口测孔内NOx及氨逃逸分布

1.4 验证试验

在5号机组 600~680 MW稳定负荷条件下，根据摸底测试测得 SCR 反应器出口截面的 NOx浓度分布结果，对反应器入口竖直烟道上喷氨格栅不同支管的手动阀开度进行调节，经过多次调整格栅开度，两个反应器出口截面的NOx分布均匀性均有一定改善。为防止个别阀门开度过小导致流过此喷氨支管的稀释风量过低，喷氨优化调整过程需要兼顾NOx均匀性和

稀释风量的平衡，防止一味追求NOx均匀性而导致喷氨支管阀门开度较小导致的喷嘴堵塞积灰问题。

在调整后的阀门开度下，进行了5号炉喷氨优化调整后的验证试验。试验结果见表2所示。

表2 5号炉喷氨优化调整后的验证试验

2 结语

1）三个负荷下 5 号炉 A、B 侧脱硝反应器入口NOx浓度实测值基本一致，总体来说与A侧的CEMS仪表指示值基本接近。但高负荷 B 侧仪表显示偏高较多。

2） 中 低 负 荷 下 5 号 炉 实 测 值 较 烟 囱 入 口CEMS 仪表显示偏高 10~20 mg/m3，由于 NO 部分被氧化为了 NO2，导致烟囱入口偏低 ，基本可以接受。但高负荷下两者相差较大，根据用氨量计算，则出口浓度基本接近脱硝反应器出口实测值，怀疑烟囱位置表计不准，热工专业对该表进行校准后正常。

3）脱硝出口 CEMS 系统只有两个采样探头，且均安装在反应器的中心线位置处，不能较好反映各位置的NOx浓度，已建议热工专业每台反应器新增加两台采样探头，分别安装在反应器的外侧和内侧，与现有两台探头采集的烟气混合后送入 CEMS 系统进行分析，目前已列入明年检修计划。

4）根据喷氨调整，5 号炉高中低负荷下的 NOx浓度分布偏差能维持到 20%以内，从 NH3/NO 摩尔分布来看现有流场能满足超低排放需要；但目前存在催化剂磨损现象，流速场可能不均匀，后续还需委托第三方对现有脱硝流场和氨混合系统进行CFD 模拟，考察能否优化导流板布置等改善磨损情况。

5）5、6 号炉目前喷氨调门自动调节品质差，为更好的指导运行，热工专业计划对现有脱硝自动控制系统进行优化，完善控制策略，改善调节品质。

6）通过对比摸底和验证试验，通过调整，消除了氨逃逸过大的点，降低了空预器堵塞的风险。7）根据试验结果，当前机组 SCR 装置的流场基本能够满足超低排放运行要求，高、中、低三个负荷下的 SCR 反应器出口 NOx浓度分布相对标准偏差均能控制到 20%以内，基本能够满足 50 mg/m3的运行要求方式。

但是，停炉检查发现催化剂存在磨损等现象，故针对现有流场是否需要改造，仍需要锅炉专业根据催化剂磨损程度综合判断，并加强停炉时的检查。

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