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但在实际应用中发现上述方法存有以下问题:
①对负荷参数的选用依据不足,提供选用参数的范围过大〔例如文献推荐Nv=0.1~1.3kgBOD5/(m3˙d)等〕,而未考虑水温、进水水质、污泥龄、活性污泥量以及SBR池几何尺寸等要素对负荷及池容的影响;
②负荷法将连续式曝气池容计算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容计算,存有理论上的差异,使所得结果偏小;
③在计算公式中均出现了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的变化参数,难于全部同时根据经验假定,忽略了底物的明显影响,并将导致各参数间不一致甚至矛盾的现象;
④曝气时间内负荷法与动力学设计法中试图引入有效曝气时间ta对SBR池容所产生的影响,但因其由动力学原理演算而得,假定的边界条件不完全适应于实际各个阶段的反应过程,将有机碳的去除仅限制在好氧阶段的曝气作用,而忽略了其他非曝气阶段对有机碳去除的影响,使得在同一负荷条件下所得SBR池容惊人地偏大。
上述问题的存在不仅不利于SBR法对污水的有效处理,而且进行多方案比较时也不可能全面反映SBR法的工程量,会得出投资偏高或偏低的结果。
针对以上问题,提出了一套以总污泥量为主要参数的SBR池容综合设计方法
3.4总污泥量综合设计法
该法是以提供SBR反应池一定的活性污泥量为前提,并满足适合的SVI条件,保证在沉降阶段历时和排水阶段历时内的沉降距离和沉淀面积,据此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的体积,然后根据最大周期进水量求算贮水容积,两者之和即为所求SBR池容。并由此验算曝气时间内的活性污泥浓度及最低水深下的污泥浓度,以判别计算结果的合理性。其计算公式为:
TS=naQ0(C0-Cr)tT˙S(10)
Vmin=AHmin≥TS˙SVI˙10-3(11)
Hmin=Hmax-ΔH(12)
V=Vmin+ΔV(13)
式中TS--单个SBR池内干污泥总量,kg
tT˙S--总污泥龄,d
A--SBR池几何平面积,m2
Hmax、Hmin--分别为曝气时最高水位和沉淀终了时最低水位,m
ΔH--最高水位与最低水位差,m
Cr--出水BOD5浓度与出水悬浮物浓度中溶解性BOD5浓度之差。其值为:
Cr=Ce-Z˙Cse˙1.42(1-ek1t)(14)
式中Cse--出水中悬浮物浓度,kg/m3
k1--耗氧速率,d-1
t--BOD实验时间,d
Z--活性污泥中异养菌所占比例,其值为:
Z=B-(B2-8.33Ns˙1.072(15-T))0.5(15)
B=0.555+4.167(1+TS0/BOD5)Ns˙1.072(15-T)(16)
Ns=1/a˙tT˙S(17)
式中a--产泥系数,即单位BOD5所产生的剩余污泥量,kgMLSS/kgBOD5,其值为:
a=0.6(TS0/BOD5+1)-0.6×0.072×1.072(T-15)1/〔tT˙S+0.08×1.072(T-15)〕(18)
式中TS、BOD5--分别为进水中悬浮固体浓度及BOD5浓度,kg/m3
T--污水水温,℃
由式(9)计算之Vmin系为同时满足活性污泥沉降几何面积以及既定沉淀历时条件下的沉降距离,此值将大于现行方法中所推算的Vmin。
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