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（2）主蒸汽管道检查

除负荷低于6MW的机组采用一根主蒸汽管道外，余热汽轮机组的主蒸汽管道，一般是在电动隔离阀后，连接三通分两路向上的热压弯头，经对称轴线布置在机组两侧的垂直管道，连接两速关阀，然后汇入前汽缸的调节汽室。

通过主蒸汽管道的弹簧支架或滑动支架的变形直接观察，特别是在出现问题的机组停机时，如弹簧支架，滑动支架的滑动面脱离管道，或在管道的弹簧支架处发现弹簧倾斜，变形等异常现象，说明主蒸汽管道的异常位移，应判断管道位移对前汽缸的影响。

例如，某余热机组振动值增大速度较快，检查主蒸汽管道位移异常，在前汽缸猫爪横销与垫块的结合面检查，两侧猫爪横销都存在间隙。揭汽缸检修时，解开与速关阀连接的主蒸汽法兰，发现左侧连接法兰端面错口较严重，用拉管道进口法兰的方式取出连接螺栓，测量错口值为30mm以上。

3振动值增大的原因分析及处理

3.1原因分析

（1）循环水管道下沉，造成凝汽器即后汽缸的位移

如上所述，循环水垂直管道设置有伸缩蝶阀。蝶阀的伸缩短节可有限地部分轴向压缩，消除压缩方向的部分应力。因此，伸缩短节的主要作用，一是可有限地部分消除运行机组凝汽器设备本体对循环水管道向下的应力；二是便于安装和检修时更换蝶阀和连接的垫片。而伸缩蝶阀对拉伸方向的应力是没有补偿作用的。即伸缩短节不能消除如循环水管道自身下沉等异常现象的应力。

当伸缩蝶阀发生漏水现象时，一般可确认为循环水管道的下沉。而在此前，凝汽器已经受到外力荷载。下沉位移值是逐渐增大的，这时已经形成设备的永久变形。投运约6个月的某余热机组（见图1），左侧布置的循环水管道下沉拉动凝汽器左侧向下位移，凝汽器左侧比右侧的所有弹簧高度值大约降低15mm，后汽缸左侧受到向下的荷载，导致右侧托架与导板结合面产生间隙。随着振动值逐渐增大，检查后汽缸托架与导板结合面的间隙也在逐渐增大，充分说明后汽缸位移的影响。

同理，对循环水管道蝶阀伸缩短节倾斜的某台机组（见图2），也可以很清晰地解释其后汽缸右侧托架受到向上的外力，与导板结合面出现间隙的现象。

循环水管道下沉，造成后汽缸位移的同时，还会直接导致前汽缸猫爪横销与垫块的结合面出现间隙，多数机组后汽缸托架与导板结合面出现间隙和前汽缸猫爪横销与垫块的结合面出现间隙的现象是同时发生的。

（2）主蒸汽管道异常，影响前汽缸膨胀，造成位移

主蒸汽管道在某个热膨胀方向受阻等原因，使热应力增大。超过材质的屈服应力后，管道即开始变形，热应力同时会对前汽缸膨胀造成影响，当管道热应力足够大时，汽缸即开始变形。随着这种变形成为永久的变形时，就会与设备固定部件的相对位置发生改变，前汽缸猫爪横销与垫块的结合面出现间隙。主蒸汽管道异常应力造成的永久变形，使设备结合面出现间隙，直接导致动静部件间隙的相对运动，振动值即逐渐增大。

（3）根据振动与时间的关系曲线判断机组振动特性

从振动监测系统DCS中，将振动与时间的关系曲线（振动趋势曲线图）打印输出，利用趋势曲线诊断振动故障。虽然从DCS中调出的振动趋势曲线是通频振幅的变化趋势，但也能诊断出转子碰磨、轴瓦自激振动等过程。从运行经验得知，在运行中机组发生振动增大的原因只有两类振动。第一类是包括轴瓦自激振动的低频振动；第二类是转子产生了不平衡，转动部件飞脱、转轴碰磨等。根据振动理论，部件呈现的振幅与作用在该部件上的激振力成正比，与它的动刚度成反比，可用式（1）表示，即

若忽略阻尼，即μ=∞，即使静刚度很大，动刚度Kd也为0。由式（1）可知，在很小激振力的作用下，轴承将会产生很大的振动，即共振。以下探讨的是，由于支撑动刚度降低，在激振力一定时，振幅值的增大问题。

轴承座动刚度的检测除了与静刚度和共振放大因素有关外，还与动态下其连接刚度有关。现场经验表明，采用检测连接部件之间的差别振动，即两个相邻的连接部件振幅的差值，是检查连接刚度的有效方法。

根据现场经验，对同一轴承座，同一轴向位置，测点标高在100mm以内的两个连接件，在连接紧固的情况下，垂直方向振动差值应＜2μm，滑动面之间正常的振动差值应＜5μm。

实际测试证明，后汽缸的位移，导致汽缸托架与导板结合面产生间隙，即产生支撑动刚度降低，造成上述振动差值的增大。

原标题：余热电站汽轮机组振动值增大的原因及处理

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