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1)严格控制氨的逃逸率。要合理组织制粉系统运行方式,尽可能提高底层制粉系统出力,减少多台磨煤机少煤量运行情况的发生,提高煤粉浓度。定期对磨煤机进行煤粉细度化验,根据化验结果及时调整磨煤机分离器挡板。加强巡检,观察炉内着火情况。及时调整主燃烧区入炉空气量,适当关小燃烧区辅助风、周界风风门开度,保证二次风风压。严格控制一次风率和一次风速。磨煤机入口一次风量偏大,出口风速高,造成煤粉入炉后风煤比偏大,致使氮氧化物生产率高。降低一次风速至设计值后,氮氧化物排放量将明显降低。
2)在负荷调整、异常工况时,加大运行人员的干预力度,控制脱硝效率上限值。改善低负荷时低氮燃烧的二次配风方式,控制进口NOX含量,避免在低负荷燃烧时喷氨过量。
2.2.6空预器在线冲洗
空气预热器蓄热元件内部堵塞,主要成分是灰分、硫酸氢氨、盐类等具有粘着性并结垢的物质,在60~80℃的水中溶解度最大。在线冲洗就是在空气预热器运行中,将50~70℃高压水喷入空气预热器蓄热元件冷端,随着空气预热器的转动进行冲洗,疏通堵塞的蓄热元件,同时调控锅炉系统各参数,将蓄热元件冲洗干净并保证锅炉系统安全稳定运行。
3、 治理空预器堵塞的新方法
天津国电津能热电有限公司在实施环保超低排放新标准后,#1机组由于燃煤中氮、硫含量高于设计煤种(脱硝入口NOX浓度最高可达360mg/Nm3,脱硫塔入口SO2浓度最高达2600 mg/Nm3)加之冬季排烟温度比较低造成1B空预器堵塞,满负荷1B侧空预器烟气侧差压达3.5kpa左右,严重影响了机组的安全经济运行。在此情况下依据硫酸氢铵的物理特性,提出通过将空预器升温的方式治理堵塞。
1)硫酸氢铵的气化温度为150℃~230℃,对空预器升温后硫酸氢铵从固态变成气态,堵塞减轻;
2)空预器蓄热片为普通碳钢变形温度为420℃,表面喷涂陶瓷的冷端蓄热元件爆瓷温度在300℃以上,因此升温对蓄热片无影响;
3)空预器升温后整体膨胀变形,控制好升温速率将不会发生动静摩擦。
1月4日10:00时开始对1B空预器升温;至1月6日08:00时开始逐渐调整到正常运行方式。空预器升温方案和空预器升温期间的危险点预控措施:送风机动叶切为手动方式,缓慢降低1B侧送风机出力,增大1A侧送风机出力,控制1B侧排烟温升在0.5℃每分钟。1B空预器排烟温度达170℃左右时其阻力开始降低,考虑到空预器冷端漏风的影响,空预器冷端蓄热片的底部应该达到了200℃,在此温度下硫酸氢铵基本全部气化,同时投入1B空预器冷端连续吹灰,进一步清除空预器冷端换热面上积灰,空预器阻力基本恢复到机组刚启动时的状况。
4、结语
从机组运行情况表明,空预器发生堵塞后,烟气侧阻力达到2000Pa。根据本文提出的应对措施,整个空预器压差运行工况大大改善,且对其他辅机与脱硫除尘等设备无不良影响。
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