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图4碳捕集效率随吸收剂循环流量变化的曲线
Fig.4Carbon capture efficiency varying with the absorbent circulation flow
图5碳捕集量随吸收剂循环流量变化的曲线
Fig.5Carbon capture capacity varying with the absorbent circulation flow
图6蒸汽耗量随吸收剂循环流量变化的曲线
Fig.6Steam consumption varying with the absorbent circulation flow
虽然数据点有较大波动和偏差,但多个数据点的趋势分析结果表明,在一定范围内,随吸收剂循环流量的增加,碳捕集效率先降低后增加,碳捕集量及蒸汽耗量则是缓慢增加。因此,从节能的角度出发,吸收剂循环流量不宜太高。但同时也不宜太低,过低的循环流量将影响碳捕集装置产量。按碳捕集效率90%、产量1.39 t/h计,本项目最优的吸收剂循环流量为3 400~3 700 kg/h,吸收剂入口温度宜取40 ℃,入口烟温建议控制在38~40 ℃。
3.3 引风机运行优化
碳捕集效率和碳捕集量随吸收塔入口烟气量的变化曲线如图7—8所示。由图可知,随着原料烟气量的增加,碳捕集效率下降,而碳捕集能力则上升。这是因为随着入口烟气量增加,烟气中携带的CO2总量增大,使得可碳捕集到的CO2绝对质量增多,但由于装置碳捕集能力受限,吸收塔出口烟气中CO2质量浓度反而增大,碳捕集效率随之下降。图8中烟气量为7 000 m3/h,碳捕集量却仅为924.4 kg/h的工况点经查是由于设定的再生温度过低(106.4 ℃),吸收剂再生效果不好造成的。由图7和图8可知,宜将入口烟气量控制在6 000~7 000 m3/h(标态、湿基、实际氧),同时应根据入口烟气中CO2质量浓度的变化及时调整烟气量。
图7碳捕集效率随吸收塔入口烟气量变化的曲线
Fig.7Carbon capture efficiency varying with the flue gas at the absorption tower inlet
图8碳捕集量随吸收塔入口烟气量变化的曲线
Fig.8Carbon capture capacity varying with the flue gas at the absorption tower inlet
3.4 再生塔运行优化
碳捕集效率和碳捕集量随再生温度的变化曲线如图9—10所示。由图可知,随着再生温度的升高,碳捕集效率和碳捕集量均有先增加后减少的趋势。这是因为再生温度过低时,CO2吸收反应生成的铵基甲酸盐等中间产物分解不彻底,贫液的酸气负荷较高,吸收余量不大,因此捕集效率和碳捕集量均较低。随着再生温度升高,贫液再生效果变好,故碳捕集效率及碳捕集量随之增大。但再生温度过高则会导致贫液出口温度增加,吸收塔进液温度相应提高,反而抑制了吸收反应。本碳捕集装置在再生温度为109.5 ℃时碳捕集效率最高,产量较大,但同时再生蒸汽耗量也较大。
图9碳捕集效率随再生温度变化的曲线
Fig.9Carbon capture efficiency varying with the regeneration temperature
图10碳捕集量随再生温度变化的曲线
Fig.10Carbon capture capacity varying with the regeneration temperature
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