根据式(7)~(9)可归纳总结出, 影响焦化废水生化处理过程中理论需氧量的因素为水量、好氧池COD去除量、好氧池氨氮及其贡献物的去除量、氨氮转化成氮氧化物的形式、硝化液回流比、污泥回流比、溶解氧确定.
3.3.2 风机功率
风机功率计算式为:
(10)
式中, Nb为风机功率(W), Pt扬程(m), k为安全系数, 同表 1, 取1.15.
3.3.3 扬程
扬程计算式为:
(11)
式中, Pt为扬程(m);Pt1供风管道沿程水头损失(m);Pt2为供风管道局部水头损失, 一般Pt1+ Pt2=0.2 m;Pt3为曝气器空气释放点以上水静压, 即曝气器淹没水头;Pt4为曝气器水头损失, Pt4≤0.4~0.5 m, 通常取值0.4 m;ΔPt为富余水头, 一般为0.3~0.5 m, 取值0.4 m.
3.3.4 风机总供风量
风机总供风量计算式为:
(12)
式中, G为标准状态(0.1 MPa, 20 ℃)下风机总供风量(m3˙h-1);Os总为生化处理总需氧量(kg˙h-1);E为空气扩散装置的氧利用率;0.28为标准状态下空气中的含氧量(kg˙m-3).
曝气系统的能耗模型分别按HRT法和24 h法计算, 具体如下:
(1) HRT法:
(13)
式中, Wb为曝气系统能耗(kWh);E由反应器和曝气设备决定, 通常为常数;HRT为废水在池内的停留时间.
OHO实际工程中, O1和O2的功能分别为氨化碳氧化与硝化碳氧化.其原因是O1池微生物优先降解挥发酚、氰化物和硫氰化物等, 而不发生硝化作用, 且处理出水氰化物浓度低, 硫氰化物的去除率高.经过水解池水解酸化, O2池的入水氰化物和硫氰化物浓度较低, 平均浓度值小于0.3 mg˙L-1.Vázquez等设计实验考察了焦化废水在好氧反应器中硫氰化物的降解, 硫氰化物去除率达到90%以上;Kim等在实验室缺氧好氧系统中处理焦化废水其自由氰、硫氰化物的去除率接近100%.基于此, 好氧池理论需氧量计算模式为:
(14)
(15)
式中, Q6为一级好氧流化床的水量(m3˙d-1).
此外, 国内污水处理厂供风设备一般选用罗茨鼓风机, 其总效率约为0.6.两个好氧池平均氧利用率定为26%.因此上式可优化为:
(16)
(2) 24 h算法
(17)
式中, t为时间, 取值为24, 得到优化后的计算式为:
(18)
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