“W”型火焰锅炉低NOx改造后燃烧优化

4.3 增设燃尽风  为进行全炉膛空气分级降低燃料NOx和热力NOx的生成，在燃烧器层由二次风箱引出部分二次风在上炉膛一定位置喷入，加装OFA风道、膨胀节、OFA风箱、风量调挡板、燃尽风喷嘴、流量测量、执行机构及附件等，水冷壁管重新弯管等设施。

4.4 加设围燃带 为增加炉膛温度水平，强化燃烧，在炉膛拱部增加拱部卫燃带，并增大垂直墙部分卫燃带面积 。

4.5 更换静态粗粉分离器  制粉系统磨煤机出口煤粉静态分离器改造更换为自除杂物型动静态分离器，分离器转子采用变频调速控制，电机减速机直连式结构变频马达。磨煤机分离器采用动静态旋转分离器，动叶片转速可调，静叶片角度可在分离器外部调整，以适应煤种变化，保证煤粉细度合格。

5. 低NOx燃烧改造后的运行情况

5.1低氮改造后的燃烧器着火情况良好，炉内燃烧较稳定，主汽温和再热汽温均能满足运行要求，随负荷波动汽温有小幅波动，目前随着炉膛温度水平的提升及燃烧稳定性的提高，升降负荷汽温波动;

5.2飞灰含碳量偏高，300MW负荷下约为13%左右，入炉煤粉过粗，3台磨煤粉细度R90从11%至20%不等，平均约为16%;

5.3分离器回粉管锁气器动作不灵，导致回粉管堵塞。

5.4启动初期SCR反应器入口NOx排放值约600mg/Nm3，之后将拱上二次风门开大后，着火初期氧量增大，导致SCR入口NOx上升约200mg/Nm3，因此，NOx浓度有调节空间，在兼顾炉效的同时尽量降低SCR入口的NOx浓度。

5.运行注意事项及需解决的问题

5.1磨煤机停止时及时关闭对应的浓、淡粉阀，以防在主气和乏气喷口之间形成热循环回路，导致乏气管道烧红。

5.2低氮改造后炉膛增加了部分卫燃带，为此机组长或主值每班次至少应对12米、25米层各看火孔看火一次;并注意检查炉底出渣量、渣样是否正常，以判断炉膛是否有结焦现象，注意加强调整。

5.3为防止炉膛结焦，氧量一般应维持在3.5%以上。

5.4燃尽风喷口为摆动式喷口，可实现上、下各30度，左、右各20度的摆动，其中上、下摆动为电动，可在一定程度上调节火焰中心高度，以改变主、再汽温。  燃尽风量由锅炉前、后墙四个燃尽风道上的风门进行调节。  分级风导流板下倾角度为手动可调，在调试阶段确定角度。F风导流板的角度可改变拱上主气流的下冲深度，下倾角度越大可使拱上气流下冲越深。开启燃尽风挡板时应缓慢，避免快开快关，特别是在加负荷过程中，由于氧量过低，可能造成汽温波动。

5.5锅炉运行期间，通过对燃烧器观火孔区域的结焦情况进行观察，发现在部分拱上主燃烧器二次风喷口处、拱下垂直墙乏气风喷口处、拱下垂直墙分级风喷口上沿、翼墙上部以及燃尽风喷口处;炉膛内部个别侧二次风喷口、下二次风喷口、燃尽风喷口附近出现结焦现象。

6 运行优化

6.1优化提高主气风速

通过分析并借鉴国内外锅炉改造经验，改造后拱上部位结渣的主要原因是主气流着火过于提前，燃烧器喷口区域热负荷偏高，熔融状态的灰颗粒被高温烟气裹携至燃烧器区域水冷壁，并附着其上累积形成大的渣块。因此，提高主气流喷口风速是缓解炉内结渣的重要手段。在旋风子上部乏气竖直段增设一12mm厚截流挡板，但保留15%的通流面积，同时结合可调锁孔对乏气风速进行调整，防止满负荷下主气风速过高而形成黑龙区过长或冲炉底灰斗的现象。

6.2 调整优化卫燃带辐射面积

在原有320 m2卫燃带的基础上，分别自拱部卫燃带下方边界向炉膛中心侧方向去除17  m2卫燃带;去除乏气喷口之上1m及左右的卫燃带，计41m2，自垂直墙下方边界向上去除0.5m高度卫燃带，计13m2，去除垂直墙区域合计54m2;去除翼墙52  m2卫燃带，共去除卫燃带123 m2，保留卫燃带面积197 m2 。

6.3 消除局部涡流

取消燃烧器前二次风门;在主气、后二次风之间加设防焦风;在V管区域加设布风板孔。(如图7、图8所示)

7 结束语

通过此次改造并按照有关标准与规程进行优化设计和调试，达到了锅炉燃烧系统技术升级、安全可靠、运行经济，满足了环境保护的要求，为燃煤电厂的超低排放奠定了良好基础，同时也为国内同类燃煤锅炉的低氮改造和运行调试优化提供了经验。

延伸阅读：

电厂锅炉技术----低NOx排放技术