某公司提高脱硝安全经济运行的分析与探究
来自上级省煤器的烟气经过喷氨装置后进入一个垂直布置的SCR反应器里，烟气向下流过均流器、催化剂层，随后进入下级空气预热器，脱硝反应器流程示意图见图1。
图1：SCR反应器流程示意图
采用尿素热解法制备还原剂，尿素溶液经由计量与分配装置、雾化喷嘴等进入绝热分解器内分解，生成NH3、H2O和CO2，分解产物与稀释空气混合均匀产生氨气浓度小于5%的混合气并喷入脱硝系统，通过设置在SCR入口烟道上的氨注射系统(AIG)均匀注入SCR反应器内。AIG的每个支管上均配有一个手动调节阀，在调试期间根据烟气工况进行手动调节。
催化剂采用蜂窝催化剂，按“2+1”模式布置，2层运行1层备用。每个反应器每层布置模块数为8×11块，每台炉共布置352个催化剂模块（不包括备用层）。
反应器设置声波吹灰器，按每一层催化剂设置5台吹灰器，备用层预留吹灰器接口。吹灰采用仪用压缩空气，压力不低于0.5MPa。
1、SCR设计参数
烟气脱硝系统入口设计烟气成分见表2-1，锅炉不同负荷时脱硝系统入口烟气量和烟温见表2-2。脱硝入口基准NOx浓度按300mg/m3设计。
表2-1脱硝系统入口烟气成分
| 项目 | 单位 | 数据（湿基） |
| CO2 | Vol% | 14.92 |
| O2 | Vol% | 3.09 |
| N2 | Vol% | 73.1 |
| SO2 | Vol% | / |
| H2O | Vol% | 8.89 |
表2-2锅炉不同负荷时的脱硝入口烟气量和温度
| 项目 | 单位 | BMCR | 100%THA | 75%THA | 50%THA |
| 省煤器出口湿烟气量 | Nm3/h | 2137671 | / | / | 961125 |
| 省煤器出口烟气温度 | ℃ | 354 | / | / | 290 |
| NOx(干基，6%O2，以NO2计) | mg/Nm3 | 300 | / | / | / |
| 烟尘浓度(干基，6%O2) | g/Nm3 | 20 | / | / | / |
| SO2(干基，6%O2) | μL/L | 222 | / | / | / |
| SO3(湿基，6%O2) | μL/L | 1.78 | / | / | / |
| Cl(HCl) | mg/Nm3 | / | / | / | / |
| F(HF) | mg/Nm3 | / | / | / | / |
脱硝系统采用尿素制备还原剂，尿素品质符合国家标准GB2440中的工业用合格品的技术指标要求。
二、#1-#3机组入口氮氧化物对比
| 高负荷（ mg/Nm3） | 低负荷（ mg/Nm3） | |||
| 目前 | 性能试验 | 目前 | 性能试验 | |
| #1机组 | 165/163 | 122/119 | 135/132 | 113/107 |
| #2机组 | 155/146 | 142/153 | 161/164 | 130/126 |
| #3机组 | 166/157 | 124/120 | 134/140 | 108/110 |
目前高负荷入口氮氧化物：#1机组＞#3机组＞#2机组。
目前低负荷入口氮氧化物：#2机组＞#3机组＞#1机组。
三、#1-#3机组氨逃逸率对比图（出口氮氧化物设定值#1机组:65；#2机组：65；#3机组73）
#3机组逃逸率＞#1机组逃逸率＞#2机组逃逸率
四、#1-#3机组喷尿素润液量对比（出口氮氧化物设定值#1机组:65；#2机组：65；#3机组73）
| 高负荷 | 低负荷 | |
| #1机组 | 160（L/H） | 89（L/H） |
| #2机组 | 163（L/H） | 142（L/H） |
| #3机组 | 145（L/H） | 129（L/H） |
高负荷喷尿素润液量：#2机组＞#1机组＞#3机组。
低负荷喷尿素润液量：#2机组＞#3机组＞#1机组。
五、#1—#3机组尿素润液消耗对比（出口氮氧化物设定值#1机组:65；#2机组：65；#3机组73）
| 消耗量（L） | 发电量（万kwh） | 备注 | 尿耗量（L/万kwh） | |
| #1机组 | 117211 | 40339.9 | 2.9 | |
| #2机组 | 117785（修正后118779） | 39149.8 | 期间低负荷退出脱硝7小时（约少消耗994L） | 3.03 |
| #3机组 | 91397（修正后92171） | 40347 | 期间低负荷退出脱硝6小时（约少消耗774L） | 2.28 |
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