污水厂原址扩容提标实例：李村河污水厂MBBR工艺总结

中试系统的COD、氨氮、TN、TP处理效果分述如下。整个系统运行期间，COD均值为26.00mg/L，去除率平均为93.52%，稳定达到一级A。由于系统的悬浮填料取自水厂生化池填料，已挂膜成熟，系统开始运行后，氨氮处理效果稳定达到一级A标准，且出水平均值仅为1.26mg/L，平均去除率为96.67%。

由于进水碳源不足，TN在不投加碳源时难以达标，第24-55d投加碳源，投加量为1.35kg/d乙酸钠（相当于BOD为60mg/L），期间TN始终稳定达标，且均值仅为6.20mg/L，去除率平均为89.67%，水厂同期出水TN均值为16.95mg/L。第53-81d投加碳源量为0.67kg/d乙酸钠（相当于BOD为30mg/L），期间TN亦始终稳定达标，且均值仅为11.66mg/L，水厂同期均值为17.46mg/L。

中试系统的进水负荷是污水厂的1.2倍，但出水指标均优于原厂运行，在没有增加池容、仅改变了功能分区和增加填料的情况下，氨氮、COD、TN远优于一级A标准，说明了升级改造方案有效、可靠。自115d-124d，进水增至原来的1.3倍，但处理效果基本未受影响。

同时可以看出，进水水质波动极大，且浓度较高，而出水则基本稳定，并未受水质冲击影响，可见五段式的泥膜复合工艺对水质冲击具有较强的抵抗力。中试中也发现了一些现象，比如DO，在实验过程中，系统主好氧区DO逐步降低，II、III、IV分别为1.5-2.5、1.5-2.0、1.2-1.5mg/L，甚至比一般活性污泥系统DO水平还要低，与文献报道MBBR的DO水平差距较大（一般>4mg/L），但处理效果并未受影响。

分析原因，主要是随着DO的逐步控制、降低，有利于微生物的定向培养，筛选出嗜低氧环境的硝化菌群，实现低能耗下的高效处理。另外我们验证了后置缺氧MBBR区的脱氮效果缺氧区悬浮填料采用已挂摸的硝化填料启动，至72d生物膜基本成熟，反硝化速率可达0.1076gN/(m3˙min)，在实验过程中仅靠内源反硝化即可消减约5mg/L的TN。

运用中试结果到我们扩建工程中，结合污水厂以前运用MBBR的经验，设计了新建4.5万吨的生物池。

相比提标改造的工艺，主要做了两项改动，一是将以前的跑道型MBBR区改成了微动力循环型，二是设置了后置缺氧MBBR。但是最后实际运行中，后置缺氧MBBR的填料挂膜较慢，还出现了一次拦截筛网堵塞，发生填料溢流情况，最后这个后置缺氧区取消了填料。

另外值得一提的是内碳源开发，我们做了两个普通的浓缩池，初沉污泥进入其中一个浓缩池，大概停留时间八小时，上清液的指标大概COD2万左右，氨氮100左右。上清液回流到新建4.5万吨生物池，能节省大量外加碳源实现一级A出水达标。一二期的挖潜改造思路也基本相同。

扩建后的2017年运行效果见下图，很多数值已经达到了类Ⅳ类指标。

最后总结一下MBBR工艺，什么情况下适用MBBR，MBBR怎么计算，还有MBBR的具体设计。首先适用性问题，对于新建工程，能够节约占地，实现工艺目的。对于改造工程，能够实现原址扩容，改造土建工程量小，并且新建和提标时，通过合理应用MBBR工艺，都能实现出水达标，结合深度处理，能够实现类IV类标准。

其次，计算问题，包括估算的MLSS折合量和通过填料表面积及氨氮负荷，都能够指导不同阶段的工艺计算。最后，在具体设计中，原先我们使用的是跑道型MBBR区，结果发现跑道型中填料对混凝土的冲刷非常严重，另外存在一个在出水筛网处的堆积，现在更多使用微动力循环型。微动力循环型也需要考虑一些因素，比如沿线配水均匀性问题，区域长度，还有由于穿孔管设置对能耗的一定影响。其它需要注意的就是出水筛网和筛桶的设置。由于时间关系，希望能和大家会后交流。

总而言之，李村河污水处理厂的提标和扩建时限制因素较多，工艺选择受用地条件、实施条件、污水厂运行的影响，但最终实施后，在进水浓度较高的情况下，各项的出水水质都优于一级A并且大部分达到类Ⅳ类，分析来讲这也不是偶然，除了设计院、填料供应商的努力之外，更多的应归功于高素质的运行团队，就如我院郑一宁总工生前所说的“三分靠设计，七分靠运行”，因此借此机会感谢青岛水务环境公司，他们的运行人员非常优秀，特别钻研，将我们的设计发挥出了最大能力。

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