住建部：城镇污水处理厂污泥处理技术标准（征求意见稿）

中华人民共和国行业标准

城镇污水处理厂污泥处理处置技术标准

CJJ131—201×

条文说明

3方案设计

3.1.1（2）在制定技术方案时，应对污泥泥量和污泥泥质进行调查，污泥泥量和泥质的确定应参考同类型污水处理厂产泥量和泥质情况。污泥处理处置方式的选择应符合当地污泥处理处置规划，当规划方案不唯一时，结合项目情况进行评估，宜选择能够实现污泥资源化和污泥产品化的处理处置方法。

3.1.1（4）选择建设集中式污泥处理处置设施时应重点考虑污污水处理厂布局及最终处置场所位置，同时规划污泥运输路线。

3.1.2（3）风险评价主要是从卫生学、生态学和安全角度，就污泥最终处置途径对人体健康、生态环境、用户的设备和产品等方面的影响作出评价。

3.2.1减量化过程可选用的工艺包括：污泥浓缩、污泥脱水、污泥干化、污泥焚烧；稳定化过程可选用的工艺包括：厌氧消化、好氧发酵、石灰稳定、污泥焚烧；资源化过程可选用的工艺包括：污泥厌氧消化、污泥土地利用及污泥建材利用。

3.2.2根据污泥泥质和项目实际情况设计工艺流程。

3.3.8污泥气的利用宜采用热电联产、提纯并网等形式。多种方案均可行时，应通过评价能源利用效率确定具体方案。

4施工与验收

4.3.4污泥粘性较大，容易造成管道堵塞，因此必须保证输送管道的通畅，并避免管线长度超过设计要求而造成阻力过大，无法输送污泥。

5污泥预处理

5.1.1污泥中的砂、渣将加速设备设施的磨损、加重设施堵塞程度，影响处理设施的运行保障能力。尤其在设置消化单元、干化焚烧单元的项目上影响程度更为突出。

6污泥输送与储存

6.1.2污泥含水率为99%~99.5%时，其水力特性与污水的水力特性相似。含水率降到90%~92%其水头损失明显增加。含水率降到80%以下，污泥在常温常压下无流动性。

6.2.1不同污泥含水率污泥的物理状态和流动性如表6.2.1所示：

6.2.3污泥管道输送具有以下特点：（1）输送过程全封闭、无污染，完全消除了以往敞开输送方式严重污染环境的问题；（2）输送浓度高、距离远、流量大；（3）全自动控制，无级调控输送量，无人值守；（4）系统结构紧凑，管道可架空或地埋。

6.3.1含水率为60~85%的污泥通常结构较松散、黏性中等的污泥。

6.6.4在线超声波料位计和阻旋式料位计可实现在线监控污泥料位，根据料位情况与系统联动。

7污泥脱水

7.1.1剩余污泥含水率高，采用重力浓缩时易出现污泥上浮现象。初沉池污泥用重力浓缩，含水率一般可从96%~98%浓缩至92%~96%；混合污泥用重力浓缩，含水率一般可从96%~98.5%降至94%~97%。气浮浓缩宜用于剩余污泥和曝气生物滤池产生的轻质污泥，可将含水率99.5%的污泥浓缩到94%~96%。带式浓缩宜用于剩余污泥的浓缩。带式浓缩可将剩余污泥的含水率从99.2%~99.5%浓缩至93%~95%。离心浓缩宜用于剩余污泥的浓缩，可将含水率由99.2%~99.5%浓缩至92%~95%。

7.1.3应通过污水处理工艺段沉淀池的排放控制稳定污泥含水率，避免发生较大波动。

7.1.4选型方法有烧杯试验、重力过滤试验、CST试验和上机试验。采用带式压滤机时，应参考烧杯试验和重力过滤试验的试验结果。采用离心脱水机时，应参考烧杯试验和CST试验的试验结果。在进行烧杯试验、重力过滤试验、CST试验后，应通过上机试验最终确定药剂种类和投配率。当泥质及环境温度发生较大变化时，应重新对絮凝剂进行选型评价。

7.1.5使用再生水溶药时，应满足表7.1.5要求。冬季水温低于10℃时，可对配药水进行加热，使溶药水温维持在20℃~25℃，加快药剂溶解。

7.2.2（1）较高的固体负荷会导致浓缩性能变差，应根据入流温度、有机物含量等情况，摸索出最佳控制范围。水力负荷超能力时，会使上清液悬浮物增加，浓缩效果变差，水力负荷远低于能力时，不但浪费池容，还可导致污泥厌氧上浮。

7.3.1气固比是影响气浮浓缩效果的重要参数，影响气固比的因素较多，一般应通过现场试验确定，无条件试验时，可通过类似工程经验确定。

7.5.2（3）使用带式浓缩机应注意对网带的选择，不同结构的网带，其透气性与对污泥颗粒的拦截性能不同，应根据污泥性质选择合适的网带，一般应选择透气性能和拦截效果较好的网带，初沉污泥对网带的选择要求不高。

7.6.1（2）转速越快，离心力越大，出泥浓度越高；相反转速降低，出泥浓度降低。

7.7.2（4）网带张力会影响泥饼的含固量，张力越大，泥饼含固量越高。

7.8.2（3）在同等污泥流量和污泥浓度的情况下，转矩降低，差速度增加，泥饼含水率增加；反之，转矩增加，差速度降低，泥饼含水率降低。原则上要以最大的处理能力结合最佳的处理效果为原则来确定扭矩参数，在絮凝剂用量保证在合理用量范围内，离心机转速固定，进泥的浓度相对稳定情况下，设备处理能力和脱水效果取决于扭矩的控制。

7.8.2（4）在污泥浓度变化后，同等进泥流量情况下，设备干固体负荷变化会导致差速度变化，相同的转矩时，进泥浓度增加，差速度增加。如果进泥负荷过大，差速度过大，不但会影响泥饼干度，同时也会使上清液质量下降，影响污泥处理回收率。

7.9.3（1）无机混凝剂类型有三氯化铁+石灰；复合药剂类型有铝盐或铁盐配合有机药剂。调质时间根据药剂种类不同，进行投药量及调质时间的控制。

8污泥热水解

8.1.4热水解系统参考的标准有《钢制压力容器-分析设计标准》（JB4732-1995）（2005）、《塔式容器》（NB/T47041-2014）、《压力容器焊接规程》（NB/T47015-2011）、《承压设备焊接工艺评定》（NB/T47014-2011）等。

8.2.2（7）如采用稀释降温，降温用水宜进行消毒处理，以便达到相应卫生学指标要求。

9污泥厌氧消化

9.1.1（2）较高搅拌强度消耗的能源较多，搅拌强度不宜过高能够保证搅拌效果即可。

9.1.1（3）通常采用的进泥和排泥方式有上部进泥下部直排、上部进泥下部溢流排泥、下部进泥上部溢流排泥等形式，无论采取哪种进排泥方式，均应采取措施避免短流。

9.1.1（4）进泥温度不是反应池温度，进泥温度以满足消化反应对温度的要求为准。如消化反应温度不在设计范围内，应通过调整进泥温度进行调整。

9.1.2消化滤液中含有浓度较高的磷，每升消化滤液的含磷量通常可达数十至数百毫克。磷回收工艺不仅能够回收磷，还可改善后续污泥脱水效果。

9.1.3当缺乏相关资料时，可按6h～10h的平均产气量设计。常见的储气方式有低压干式钢制储气柜、低压双膜气柜。

9.1.4常见的脱水方式有两种：气水分离器和冷凝器。根据脱硫原理的不同，沼气脱硫一般可以分为干法脱硫技术、湿法脱硫技术和生物脱硫技术。根据后续沼气利用要求和现场用地情况等综合考虑选用脱硫方式。

9.1.6消化池及其附属设施必须设置避雷装置，必须保证避雷装置有效。厌氧消化池溢流和排渣管出口不得放在室内，并必须有水封装置。沼气贮罐、沼气压缩机房、沼气阀门控制间、沼气管廊、锅炉房、沼气发电机房、沼气拖动鼓风机房等处应进行可燃气体实时监测，发生泄漏时可发出警报并自动关闭相应阀门。电机、仪表和照明等电器设备均应符合防爆要求。厌氧消化池、燃烧器进气管路及沼气贮罐的出气管路上，必须设回火防止器。

9.1.9当沼气贮罐压力持续上升并达到设定值时，应采用沼气燃烧器燃烧消耗，燃烧器应采用内燃式。

9.1.10避免消化池内积砂和积渣，减小消化池有效容积、磨损机械设备（泵、搅拌器等）和造成排泥困难，以及避免纤维类物质引起机械设备（泵、搅拌器等）和管线的堵塞，应对进入消化池的污泥进行除砂和除渣处理。

9.1.11有机物含量将影响消化效率，当污泥有机物含量低时可采用与餐厨垃圾系统消化方式。9.1.12对于集中式污泥消化处理设施而言，可以通过稀释法对消化池进泥含固率进行调整。如果进泥含固量较低，可以通过增加污泥浓缩单元提高进入消化池的污泥含固量。

9.1.13后续中温段温度变化率不宜超过1℃/d。

9.1.14协同消化过程必须设置可靠的污泥预处理单元，对污泥及协同物料中的砂粒、杂质及油脂进行去除。运行参数参考高温厌氧消化或高含固厌氧消化。

9.1.15消化池产气量降低可能的原因及措施包括：进泥有机物含量低；消化池温度低于设计值，应提高消化池池温；搅拌不充分，通过示踪法判断消化池混合效果，如搅拌效果不理想可通过增加搅拌强度或消化池循环量解决；停留时间短，应通过较少排泥量，保持消化池合理停留时间；消化池酸化，可降低消化池负荷，必要时向消化池补充碱度；污泥在储泥池中停留时间过长，导致污泥发生厌氧反应，易降解有机物被利用，应降低储泥池停留时间。消化池产生泡沫可能的原因及措施包括：有发泡菌进入消化池，可通过预处理方法将发泡菌灭活，或避免发泡菌进入消化系统；必要时投机消泡剂。

10污泥好氧发酵

10.1.2污泥含水率过高将使堆体通气性变差，但含水率也不宜过低，但含水率低于40%时不利于微生物的生长。当含水率高时，可通过发酵产物返混、添加辅料、干燥等方法进行调整。

10.1.4碳氮比过高将导致微生物生长受限，碳氮比过低将导致氨气产生量大。常用的调理剂碳氮比为：稻草700~100、稻壳700~100、杂草12~19、木屑200~1700、树皮100~350、牛粪8~26、猪粪7~15、鸡粪5~10、厨余20~25。

10.5.1（1）在北京排水集团顺义污泥资源再生利用工程中，经过长时间的试验，得出每千克干污泥通风量为45m3/d~60m3/d，污泥发酵效果最佳，而根据10.2.3有机物氧化需气量计算得标准状态下好氧发酵过程中有机物氧化需气量为约为20m3/d，因此，取有机物氧化需气量的2~3倍作为设计依据。

10.5.1（2）槽式堆肥高度1.5m~3.0m，为满足翻抛、堆体保温需要，堆体低于1.5m，热量散失快，不利于起温。1.5m~3.0m为满足当前槽式翻抛机的工作高度或机械翻抛作业高度。

10.5.2（1）80℃以上极端嗜热微生物繁殖速率最快。

10.5.2（5）根据北京排水集团顺义污泥资源再生利用工程、王新庄污泥处理工程实际生产状况，夏季环境温度高，污泥堆体快速升温，水分散失快，发酵周期设置12天，产成品满足发酵指标；冬季环境温度低，空气湿度高，污泥堆体升温慢，水分难以散失，发酵周期设置18天，产成品满足发酵指标。

11污泥热干化

11.1.5因有些情况下干化机采用的热源为外供热源，热源特性可能存在一定程度的波动；城镇污水处理厂的进泥特性也会时常发生波动，需要干化设备对这些不稳定因素具有一定的耐受性。

11.2.2（5）需要降低排出干化系统的污泥含水率时，可采用①升高干化系统出口的设定温度，②减少污泥投入量，③加高转筒内堰板高度，延长转筒内污泥的停留时间。需要提高排出干化系统的污泥含水率时，可采用①降低干化系统出口的设定温度，②增加污泥投入量（应在干化系统规格能力范围内），③降低转筒内堰板高度，缩短转筒内物料的停留时间。

11.2.2（7）干化系统通过高温烟气（700~800℃）对污泥进行干燥处理，如污泥投入中断，或投入量急剧减少，干化系统内温度会迅速上升，干燥机内的污泥有着火燃烧的危险。为了防止上述情况发生，干化系统出口温度超过设定值时，安全回路应马上动作，自动关闭相关炉体的燃烧器。

11.3.5（9）低温真空板框式干化具有污泥脱水及干化功能，条文中的絮凝剂投加为工艺流程中污泥脱水阶段所需的常规絮凝剂，干化阶段无需另外投加药剂。

12污泥石灰稳定

12.1.2T60：生石灰消化时间的现场快速检测方法：称取60g生石灰放入烧杯内，同时称取100g水倒入烧杯内，烧杯内有温度计，记录从倒入水开始到温度达到60℃所需的时间。石灰活性度是表征生石灰水化反应速度的一个指标，即在足够时间内(10min)，以中和生石灰消化时产生的Ca（OH）2所消耗的4mol/L盐酸的毫升数。

12.2.1机械脱水（包括板框深度脱水）后的污泥含水率与杀菌效果无直接关系；杀菌需要在一定时间内维持足够高的pH（>11)和温度的升高，机械脱水（包括板框）无法保证。参考德国排水协会污泥手册污泥杀菌要求：污泥水（机械脱水之前）里面加石灰杀菌pH=12.5，停留时间不少于3个月；如果在脱水污泥里面加石灰，pH=12.5，温度55~70℃，停留时间不小于1天。）

12.2.3（2）如需加速完成石灰稳定时，可通过适度增加生石灰投加量或快速混合反应后将出料静置堆放（减少水分蒸发对反应热的消耗）来充分利用反应放热来加热物料。如只需要控制污泥异味时，可减少石灰投加量。当最终处置路线为填埋时，在满足杀菌的要求时可添加其他物料，如飞灰、粉煤灰及水泥等，提高机械剪切力和强度，减少石灰本身的用量。

12.2.3（3）石灰稳定要维持较高的pH水平并达到足够长的时间以控制微生物的活性，从而阻止或充分抑制微生物反应而产生的臭气和生物传播媒介，并保证污泥在发生腐败和恶臭之前能够储存3d以上，进而进行再利用和最终处置。

13污泥碳化

13.2.1外热式碳化是将燃料、污泥干馏气体在不少于理论燃烧量的空气中燃烧，并通过炉体热传递加热污泥回转式采用内热火管或者外热夹套间壁传热，通过碳化室整体旋转，依靠物料重力下落造成物料的扰动和换热面的更新；固定管式通过固定管外热夹套间壁传热，内螺旋或刮板对物料进行推进和换热面的更新。外热式碳化炉一般为双层结构，干燥污泥与热烟气不直接接触，烟气中灰尘量较少。

13.2.2（5）应设置专门的污泥热解气再燃烧炉以保证碳化炉排出的热解可燃气体的完全燃烧。

13.3.1由于内热式碳化装置中污泥与热烟气直接接触，同等条件下，回转式碳化炉采用内热式较外热式的装置结构简单。内热式碳化是将燃料、污泥干馏气体在缺氧状态下燃烧，并通过直接接触污泥进行热传递加热污泥，应设置专门的污泥热解气再燃烧炉以保证碳化炉排出的热解可燃气体的完全燃烧。

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