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设计中安全系数F和氨氮浓度的取值范围变化幅度大，且取值不同会使计算所得的泥龄差异很大。水温按12℃计算，如果F取值较小，计算所得的泥龄<10d，不能满足硝化的需要。由于实际工程设计中F和Na较难取值，我国许多设计单位应用国外的设计标准(如德国的ATV标准)，结合我国的实际情况对以上设计参数进行反复修正，才能较好地吻合实际工程运行参数。再计算出好氧区容积Vo，即：

中国的规范设计好氧区是基于硝化所需泥龄和BOD5的降解。而BOD5降解的产泥系数Yt取值范围变化幅度很大，宜根据试验资料确定，但设计中往往取的是经验值。污泥产率系数本来的含义是一定量BOD5降解后产生的SS。由于是有机物降解产物，这里的SS应该是VSS，即挥发性悬浮固体。但污水中还有相当数量的无机悬浮固体和难降解有机悬浮固体，它们并未被微生物降解，而是原封不动地沉积到污泥中，结果产生的SS将大于真正由BOD5降解产生的VSS，因此实际污泥产率往往大于经验值。BOD5降解产泥计算参数的设置有一定局限性。

(2)日本的设计方法。按日本的规范，同样也要先计算出硝化所必须的泥龄。但泥龄的计算方法与中国不同，不是根据硝化动力学计算，而是以水温为基础并考虑进水TN的负荷变动来计算的，即：

日本的规范中泥龄的计算方法是根据总氮负荷率的变化和总氮中氨氮和有机氮的硝化结合实际经验产生的，不涉及污水具体水质环境条件变化。因系数的取值不同计算所得泥龄差异较小，且最小泥龄也>11d，满足硝化的需要。由此可见，日本在对泥龄的计算方法比中国严谨保守。再计算好氧区的容积Vo，即：

好氧区的设计同样是基于硝化所需泥龄。除此之外，与中国的规范略有不同，日本的规范对BOD5降解产泥的计算参数设置更为严谨。事实上污水中含有的污染物质是复杂多样的，分为易降解和难降解、可溶性和不可溶性等，真正降解的BOD5仅为可溶性BOD5降解后产生的VSS。但原水中还有相当数量的SS和惰性有机物，它们并未被微生物降解，而是原封不动地沉积到污泥中，结果产生的污泥将大于可溶性BOD5降解产生的VSS，在不设初沉池的工艺中更是如比，污水中不同的水质组分对生物处理反应影响很大。故日本规范中，BOD5的降解产泥仅用可溶性BOD5来计算，并考虑了原水中SS产的泥，相应污泥产率系数b取值较高，为0.9～1kgMLSS/kgSS。而我国计算剩余污泥产量用的SS污泥产率系数取值较低，为0.5～0.7kgMLSS/kgSS。其次，随着处理程度提高，有机物降解越彻底，微生物处于内源呼吸状态，衰减也越多，产生的剩余污泥量也会减少，计算中引入了活性污泥内源呼吸污泥减量系数。综上所述，相对于中国的计算方法，日本对好氧区容积的计算方法较严谨稳妥。

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