CLR+立式A3/O3-MBR组合工艺处理垃圾渗滤液的工程实例

因此，本项目通过增大换热器循环流量对好氧池进行降温，同时开启备用风机增大曝气量以提高溶解氧，再结合减少排泥等措施，最终在72h后A3/O3-MBR出水氨氮再次回落至35mg/L以下。此后，虽然出水氨氮会稍有波动，但是基本都能够维持在35mg/L以下，平均为17mg/L，最低可降低至6mg/L。

另外，在整个A3/O3-MBR启动和运行过程中，A3/O3进水pH在6.5～8.0之间，而出水pH则略有上升，基本保持在7.5～8.2之间，分析原因一方面可能是由于在缺好氧交替环境下A3/O3进水(即CLR出水)中的VFA被异氧菌所吸收利用，另一方面可能是由于反硝化脱氮消耗A3/O3中的H+，从而引起了pH的升高。

图5(c)反映了运行期间立式A3/O3-MBR进出水总氮的变化情况。由图可知，进水总氮波动较大，变化范围在1300～2200mg/L之间，平均为1879mg/L。出水总氮在启动初始2个月(2月份和3月份)呈现先上升后下降的趋势，这说明A3/O3池中的硝化菌和反硝化菌逐渐完成驯化和富集过程;4、5月份出水总氮较为稳定，大约在420～510mg/L之间，总氮去除率较低，分析原因可能与进水量增多且缺少碳源有关;在6月份由于CLR的负荷冲击作用导致A3/O3池进水量及进水总氮负荷的突然增大，从而使得出水总氮呈现增大趋势，脱氮效率降低;经过7月份的缓慢恢复，总氮开始呈现下降趋势;8月初采取每天分流5m3原水的措施补充A3/O3池反硝化碳源，总氮进一步下降，后逐步稳定，最低可达到314mg/L，与此同时，也出现了膜出水COD缓慢增大后逐步稳定的现象，但仍未超过500mg/L，故此后为了平衡出水COD和TN的情况并未进一步增加原水的补充量。建议后期可采取回流膜出水至CLR进水端利用厌氧反应器中VFA作为反硝化碳源的措施进一步脱氮。

综上所述，CLR+立式A3/O3-MBR组合工艺对垃圾渗滤液有着良好的处理效能。对照各指标设计要求可知:出水中COD<500mg/L，BOD5<300mg/L，NH+4-N<35mg/L，TN<350mg/L，TP<8mg/L，SS<5mg/L，pH在7.5～8.2之间，各指标完全符合设计要求，并达到国家三级排放标准。

运行成本

该工程平均每天处理水量为120m3，运行成本主要有电费、人工费和药剂费，平均水处理费用为36.98元/m3，具体见表2。另外系统产生的沼气存在一定的潜在收益:系统平均沼气产量2200m3/d，即每方渗滤液可产生18.3m3的沼气，沼气中甲烷含量为60%以上，若这部分沼气能够被正常使用，则根据当地工业用天然气价格3.16元/m3，每天可节省天然气费用为2200×60%×3.16=4171元，即每方水产生的沼气价值为4171/120=34.76元。

运行建议

(1)增设MBR出水至CLR进水端的回流管道，使MBR出水中大量的硝态氮不仅可以利用CLR中的VFA作为碳源进行反硝化脱氮，降低罐中VFA的积累，同时反硝化过程会消耗CLR罐中的H+，从而提高反应器的pH，进一步避免CLR的酸化。

(2)针对垃圾渗滤液夏季水量出现持续高峰的情况，建议现场管理人员提前做好CLR提升负荷的准备，充分发挥调节池的作用，逐步提高反应器负荷，避免高负荷冲击。

(3)将CLR出水进行分流，按一定比例(7∶2∶1)分别进入3组立式A3/O3池的A1、A2、A33个缺氧池，这样一方面减少前端A3/O3池负荷，另一方面也充分利用池容，使得碳源的利用更加合理，反硝化脱氮更加充分。

结论

(1)CLR由于其合理的布水回流方式，在高负荷运行下并没有出现严重的局部酸化现象;更大的高径比使得反应器能够以较大的回流比运行;结合更为合理的三相分离器，均匀的产气可以更大程度地截留污泥，同时有效避免对管道的冲击。工程运行结果表明，CLR对垃圾渗滤液处理负荷的变化有着较好的响应和适应能力，能够高效去除渗滤液中的有机污染物，COD去除率可以达到85%以上。

(2)立式A3/O3-MBR改变了传统的缺氧好氧池平面布局的方式，占地面积更小，在空间上更具优势;此外，三廊道A3/O3池串联运行能够满足垃圾渗滤液不同水质水量下的处理效果;运行过程中采用环路回流，一方面可以稀释进水以缓冲负荷冲击，另一方面可以使得废水反复经历缺氧好氧环境，从而在有效去除有机物的同时强化脱氮除磷。

(3)CLR+立式A3/O3-MBR组合工艺对垃圾渗滤液有着良好的处理效能。出水中COD<500mg/L，BOD5<300mg/L，NH+4-N<35mg/L，TP<8mg/L，各指标符合《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的三级排放标准。运行成本分析表明，每处理1m3垃圾渗滤液的综合成本大约为2.22元。

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